三葉羅茨風機理論流量計算：三葉羅茨風機型號參數(shù)（圖文）深入淺出詳解！

　　三葉羅茨風機使用過的客戶對其都有所了解，最被我們熟知的羅茨風機參數(shù)為：壓力、流量，這兩個參數(shù)確定好之后基本就可以對三葉羅茨風機進行選型，而專業(yè)的羅茨風機選型手冊上面，還有一些我們不曾熟悉的參數(shù)，到底還有哪些參數(shù)值得我們了解呢？下面小編就使用我們的一幅三葉羅茨風機選型表，為大家解讀一下：

　　1、羅茨風機型號

　　風機的型號是每個廠家根據(jù)自己的品牌而制定的，如上圖左側的型號一欄有型號：錦工50、錦工65等，這些為風機的具體型號，每個廠家所命名的型號名稱不同，但是50、65指的都是一個意思，就是羅茨風機的口徑大小。

　　2、口徑

　　上圖中型號右側一欄為口徑，也是上面我提及到的，我們可以看出口徑大小與型號的尾數(shù)數(shù)字相同，我們在選型的時候，有時廠家說的50A、50B，同為50口徑，但有一定的差別。

　　3、轉速

　　風機轉速，此為相應型號下的羅茨風機在每分鐘內轉動的圈數(shù)，受電機轉速、皮帶輪大小的影響。

　　4、電機功率

　　在選型表的上面有不同的色塊，分別代表不同的電機功率，一個顏色代表一種電機功率。

　　5、壓力與流量

　　壓力參數(shù)與流量參數(shù)不在過多解釋，沒有這兩個參數(shù)，就沒法進行詳細的型號選定。

　　小結：一份選型表，基本就這幾項參數(shù)，三葉羅茨風機型號的選定，還應當根據(jù)技術要求、工況信息來確定，如：輸送的介質為混合型氣體，那么可能對于設備的密封性有一定的要求，也會影響到設備型號的選擇。如果您有什么采購問題，可以聯(lián)系我們的官方客服熱線

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三葉羅茨風機理論流量計算：三葉羅茨風機流量調節(jié)范圍和方法是怎樣的？

　　三葉羅茨鼓風機的屬于風機，不管是哪個類型的風機，都會有自己的性能曲線圖，在性能曲線圖上，都存在一個風量調節(jié)范圍，今天錦工風機來和大家聊一聊風量調節(jié)的問題。

　　1、調節(jié)范圍

　　羅茨鼓風機的機頭型號固定之后，只能在一定范圍內調節(jié)風量，因為設計的原因，只能在性能曲線內進行調節(jié)風量，下面給大家舉一個例子：

　　錦工150型號風機，風量調節(jié)范圍為：10.39-29.61m3/min，超出這個范圍，只能更換其他型號的風機了。

　　2、調整方法

　　常見方法有以下三個：

　　第一，更換皮帶輪的大小，通過調節(jié)皮帶輪的大小，來調整風機的轉速，達到調整風量的目的；

　　第二，更換電機型號，更換其他轉速的電機，其他電機功率的電機，來達到調整風量的目的。

　　第三，加裝變頻控制柜，通過給電機增加變頻控制柜，來控制電機的轉速，來達到調整風量的目的。

　　3、其他問題整理

　　關于三葉羅茨風機風量的問題還有很多，今天?HuaDong風機原創(chuàng)?錦工風機給大家簡單整理下：

　　首先，風量下降，我們使用的羅茨鼓風機，時間久了，發(fā)現(xiàn)風機的風量出現(xiàn)下降，排除管道泄漏方面的問題，可能是皮帶的問題，比如，皮帶過松，導致的風機轉速下降的問題。

　　其次，風量過大的問題，這主要是選型時存在的問題，解決該方面的問題，我們只需要增開旁路即可，降低風量。

　　還有，風量波動，我們使用過程中，如果存在風量波動的問題，可能是風機內部存在了故障，比如葉輪磨損、軸承損壞等。

　　三葉羅茨鼓風機的風量是個關鍵參數(shù)，也是每天需要檢查的內容，對于風量存在的變化，要及時跟蹤排查，避免工程項目中引發(fā)其他問題。

　　錦工風機具備多臺大型臥式加工中心，并有多工位加工中心，如果您需要采購定制羅茨風機，可以聯(lián)系我們的全國免費客服熱線

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三葉羅茨風機理論流量計算：大流量三葉羅茨風機的流量特性及噪聲分析.docx

　　文章編號 :1671 - 6906 2006 02 - 0035 - 05大流量三葉羅茨風機的流量特性及噪聲分析熊安然1 ,熊濱生2 ,楊國良3 ,馮力3(1 . 中原工學院 ,河南 鄭州 ; 2 . 鄭州大學 機械工程學院 ,河南 鄭州 ;3 . 世林 (漯河) 冶金設備有限公司 ,河南 漯河 )摘 要 : 介紹大流量三葉羅茨風機的流量特性 ,內泄漏 、外泄露 、壓力比對容積效率的影響 . 根據(jù)回流壓力的變化規(guī)律 ,采取異型排氣口 、預進氣結構等措施減小回流沖擊 . 實例說錦工機的氣體動力性噪聲 、機械噪聲 ,比較三葉與兩葉羅茨風 機的進氣流量脈動 ,分析噪聲產(chǎn)生原因及采取的降噪措施 .關 鍵 錦工 : 流量特性 ;容積效率 ;回流壓力 ;氣體動力性噪聲中圖分類號 : T H48文獻標識碼 : A三葉羅茨風機是我國從國外引進開發(fā)的一種新型羅茨風機 ,運行穩(wěn)定 ,氣流脈動小 ,特別是大流量三葉 羅茨風機 ,容積效率高 、機械功率損失小 ,已經(jīng)成為企 業(yè)的關鍵設備. 例如國內的二級生物污水處理廠曝氣 工藝使用羅茨風機[ 1 ] 送氣 ; 氯堿化工企業(yè)氫氣處理工 序使用大容量三葉羅茨風機[ 2 ] 輸送氫氣等 . 大容量三 葉羅茨風機由于自身結構特點 ,工作時產(chǎn)生強烈噪聲 . 噪聲控 制 在 國 內 外 的 相 關 研 究 中 是 通 過 試 驗 進 行 的[ 3 ,4 ] . 例如 ,Chya ng C S 根據(jù)試驗做出壓力脈動隨轉 子轉速的變化曲線 ,討論了脈動頻率與空氣流速的關 系 . 因此 ,改進風機流量特性 ,減小噪聲是制造高質量 的大流量三葉羅茨風機亟待解決的問題.精度硬齒面斜齒圓柱齒輪 ,整體淬火后磨齒. 同步齒輪轉速 975 r/ mi n ,采用浸油潤滑 .風機運行時 , 排氣腔壓力 Pd 遠大于進氣腔壓力 Ps , 排氣腔氣體通過葉輪與葉輪 、葉輪與機殼以及葉輪 與墻板之間的間隙向進氣腔泄露[ 6 ] . 葉輪與葉輪之間的間隙δbL 、葉輪與機殼之間的間隙 br 對內泄漏流量δQ bi 影響較大 , 是決定三葉羅茨風機內泄漏流量 Qbi 的主要因素 , 筆者對 80 m3 / mi n 三葉羅茨風機內泄漏流 量計算的結果如圖 1 所示.1 實例流量特性分析1 . 1內泄漏國內生產(chǎn)的三葉羅茨風機以銷齒圓弧 ( 漸開線葉 型為主. 風機的容積效率 ηv [ 5 ] 受內泄漏流量 Qbi 、外泄漏流量 Qbj 、實際流量 Qs 等參數(shù)影響 .以鄭州某公司 生產(chǎn) 的 80 m3 / mi n 三葉 羅茨 風機 為例進行分析. 風機用 J S116 - 6 電動機驅動 ,電動機 額定功率 95 k W. 主 、從動軸的固定端安裝雙列調心滾 子軸承 、游動端安裝圓柱滾子軸承. 同步齒輪采用 6 級圖 1 間隙值對內泄漏影響收稿日期 :2006 - 02 - 20作者簡介 :熊安然 (1954 - ) ,男 ,河南鄭州人 ,實驗師 .中原工學院學報2006 年第 17 卷·36 ·風機的壓力比ε、氣體絕熱指數(shù) k 、內泄漏流量 Qbi都影響溫 升 Δt[ 7 ] . 風 機運 行 時 , 較 高 的 溫 升 Δt 引 起 主 、從動軸的熱脹冷縮. 主 、從動軸的固定端軸承安裝在前墻板內 , 葉輪與前墻板之間的間隙δb1 取一般較小 的值 ; 主 、從動軸的游動端軸承安裝在后墻板內 , 葉輪與后墻板之間的間隙δb2 取較大的值 , 以適應風機溫升 引起的主 、從動軸的熱脹冷縮. 葉輪與前 、后墻板之間的間隙δb1 、δb2 對流量參數(shù)影響較小 . 漸開線葉型曲面 、 三葉葉輪外徑及機殼鏜孔的加工精度影響內泄漏流量Qbi 和容積效率 .1 . 2外泄漏外泄漏流量 Qbj 與風機的工作壓力比ε、排氣壓力Pd 有關 .ε、Pd 增大 , 外泄漏流量 Qbj 隨之增大 . 大流量 三葉羅茨風機常采用組合密封結構 , 減小 Qbj .風機的實際流量圖 3 面積利用系數(shù)與徑距比關系( Qbi + Qbj )( 1)Qs=Qth-式中 Qth —風機的理論流量 , m3 / mi n1 . 3容積效率三葉羅茨風機的容積效率ηv( 2)=Qs / Qth三葉羅茨風機的徑距比 R m /α對容積效率ηv 影響很大[ 3 ] , 筆者對 80 m3 / mi n 三葉羅茨風機容積效率計 算的結果如圖 2 所示 .圖 4 容積效率隨壓力比變化2回流壓力羅茨風機的回流壓 力 變化 影響 風機 的 振動 與噪聲. 羅茨風機運行時 , 風機的基圓容 積與 排 氣口 接通 后 , 排氣端的高壓氣體向基圓容積內回流 , 引起回流沖 擊 ,

三葉羅茨風機理論流量計算：章丘大流量低噪音三葉羅茨風機特性分析三葉型羅茨風機裝配步驟及其要點-

　　羅茨風機是一種雙葉輪同步壓縮機械，每個三葉型轉子用兩個軸承支承,利用一對同步齒輪,使兩個轉子的相對位置始終保持不變。屬容積式鼓風機，具有強制輸氣特征。羅茨風機作為回轉式機械，具有比較穩(wěn)定的工作特性，羅茨風機轉子與轉子、轉子與泵體、轉子與側蓋之間都有微小間隙，因而工作腔內沒有摩擦,無接觸磨損部分.三葉型羅茨風機裝配步驟及其要點： 一將葉輪依方向位置放入風機殼內。（按標記“ 1 ” ，兩個“ 1 ”夾一個“ 1 ”裝入） 二皮帶輪端端蓋（端面上涂抹上密封膠）裝配，上緊固定螺栓，定位銷。 三上軸套，先長后短。（干凈后用手推入） 四兩端軸承安裝及準備： 1 （皮帶輪端）軸承座裝油封， 2 裝軸承（ 1005 ） 3 用軸承加熱器加熱內圈（齒輪端）并上軸 4 用尼綸棒砸入軸承外圈（ NU2313M ）進軸承座， 五裝入軸兩端軸承座。 1 軸承座先放入，后用尼綸棒敲入，再用專用工具敲入至端面。 2 皮帶輪端調整端面間隙（。。。。）——通過兩半圓型墊片厚度調整。 六裝上齒輪端軸承端蓋，上緊止退墊片，旋緊螺帽。 七驅動端軸承上止退墊片和螺帽。 八裝甩油擋板，上緊。 九驅動端端面調整墊子裝上，驅動端軸承封蓋裝上油封后上緊螺栓。 十用塞尺量兩端端面間隙（驅動端 0.20mm ，從動齒輪端 0.30mm ）——（兩端各 0.25mm ） 十一驅動端端蓋裝上。 十二主動齒輪裝上，用套筒扳手上 4 個螺栓（無位置限制），后按做好的標記裝上從動齒輪 ( 裝之前拆掉定位銷 ) ，然后裝上止退墊片，上大螺帽，旋緊（注意用專用扳手旋死） 十三調整從動齒輪（用榔頭敲）使得受力面（轉動電機軸）葉輪間隙為 0.25mm ，被受力面（轉動從動軸）葉輪間隙為 0.20mm 。 十四使用鉸刀對定銷孔擴孔，裝上定位銷，上緊螺栓。 十五裝上齒輪端端蓋，上緊螺栓。 十六皮帶輪端軸套 . 鍵裝上，皮帶輪裝上， OK 。

　　羅茨風機，章丘大流量三葉羅茨風機的容積效率、機械效率、理想羅茨的絕熱效率和全絕熱效率ηad,對風機的無逆流冷卻和有逆流冷卻的兩種溫度變化情況進行了比較分析.結合生產(chǎn)實例說明,羅茨風機容積效率隨徑距比的變化,羅茨風機理想羅茨的絕熱效率、全絕熱效率ηad隨風機的壓力ε比增加呈現(xiàn)的下降趨勢,排氣溫度隨壓力比ε增加呈現(xiàn)的上升趨勢規(guī)律.大流量三葉羅茨風機采用逆流冷卻極錦工降低排氣溫度、減小回流沖擊噪聲.

　　1 風機的容積效率三葉羅茨風機的容積效率 要因素, 容積效率 v [ 2] 是影響風機溫升的重=Qs 120 fi=12 Q th ! Ln D Qth ?P n fi 2?P # s ( 1) 式中, Qs 風機實際流量, m 3 / m in; 風機理論流量, m 3 / min; 風機升壓, P a; 葉輪轉速, m / min; 泄漏系數(shù); 轉子間隙通流面積, m 2 ; 圖1 R m / av 3 收稿日期: 2006- 09- 15 作者簡介: 熊安然( 1954 ) , 男, 河南鄭州人, 實驗師. 曲線 第5期 熊安然等: 三 葉羅茨風機排氣溫度的影響因素分析 v 25 f i 也可以提高容積效率 . 49 kP a, 進氣溫度 T s=293 K, 工作介質 為空氣, 葉輪 半徑 R m=125- 0. 1 mm, 機 殼 鏜 孔半 徑 為 125+ 0. 242 - 0. 172 + 0. 172 mm, 取 & 0. 342 mm, 半中心距 a=88 mm , 葉輪長度=L=0. 375 mm, 節(jié)圓壓力角 p=36. 582 本文根據(jù)算例中的風 機參數(shù), 用軟 ?. 件進行了分析計算, 計算結果如表 1 所示. 并且分析了 不同因素對三葉羅茨風機排氣溫度 t d 的影響. 三葉羅 茨風機的 設計參數(shù)徑距 比 R m / a 對容積效率 影響很 大, 如圖 1 所示. 圖 2 表明了容積效率 v 為不同值時, ( 2) 進氣溫度, K; 工作壓力比 ?與溫升 ?t 的關系. 風機的內泄漏 Qbi 增 加將導致進氣腔的溫度 T s0 升高, 而使容積效率 v 降 低, 如 圖 3 所示. 當風 機工作 于不同 的排 氣壓力 P d 時, 排氣溫度 td 隨之變化, 如圖 4 所示. 表1 20 m3 / min 漸開線葉型三葉羅茨風 機的排氣溫度計算 v 2 內泄漏的加熱作用三葉羅茨風機工作時, 排氣腔的高壓、 高溫氣體向 進氣腔泄漏對進氣口的氣體有加熱作用 . 氣體流入進氣腔后的溫度 T s0 高于進氣溫度 T s , 其溫升為 ?ts0=T s0 - T s=式中, T s0 Td ( 1v v [ 4] ) ( 1- Ts )T s Td v + Ts ( 1Td ) 進氣腔的氣體溫度, K; T s v 排氣溫度, K; 容積效率. 3 三葉羅茨風機的排氣溫度及溫升 3. 1 排氣溫度 三葉羅茨風機的氣體壓縮為定容積壓縮, 僅考慮 k- 1 k ? 1 v ? ts0 Td ? 1. 484 ?t 45. 066 t sd 50. 066 0. 899 4. 064 338. 066 壓縮過程中排氣口的高壓氣體回流, 風機的排氣溫度 Td=( 式中, k + 1) Ts ( 3) 氣體絕熱指數(shù), 介質為空氣時 k=1. 4; Pd Ps 排氣壓力, Pa; ?=進氣壓力, P a. ? 羅茨風機的工作壓力比. 有 式中, P d Ps v ( 4) 顯然, 羅茨風機的排氣溫度主要決定于容積效率 和工作壓力比 ? . 3. 2 溫升及實際排氣溫度 三葉羅茨風機的溫升 ?t=k- 1 k 的實際排氣溫度 tsd=td - % ( k- 1=k ? 1+ 1) T s - 273- % v 圖2 不同容積效率的 ? ?t - ? 1 v Ts ( 5) 考慮到風機工作時通過機殼散去部分熱量, 風機 ( 6) 式中, % 散熱引起的溫度偏差, 取 t=5~ 20 ! . 4 計算實例現(xiàn)以鄭州某公司的20 m 3 / min銷齒圓弧- 漸開線 葉型的 三葉羅 茨風 機為例 加以分 析. 工作 轉速 n=1 450 r/ min, 進氣端壓力 P s=101. 3 kPa, 升壓 ?P=圖 3 容積效率與內泄漏 流量 26 中原 工學院學報 2006 年 第 17 卷 從以上分析, 我們可以得出如下結論: ( 1) 風機的容積效率 v 和工作壓力比 ?對排氣溫 度產(chǎn)生主要影響, 工作壓力比 ?決定風機的流動狀態(tài). 如果風機工作在亞臨界流動狀態(tài)下, 風機容積效率達 到 0. 85~ 0. 9 左右, 則排氣溫度比較低. 如果風機工作 于超臨界流動狀態(tài)下, 則風機的容積效率最好大于 0. 9, 才能控制排氣溫度不致過高. ( 2) 風機的內泄漏 Qbi 對容積效率 機生產(chǎn)、 裝配時, 兩葉輪之間的間隙 [ 5] v 影響較大. 風 及葉輪與前、 后 墻板之間的間隙均應加以嚴格控制, 以減小內泄漏. ( 3) 當風機在較大的升壓 ?P 工況下運行時, 必定 產(chǎn)生較高的排氣溫度.

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